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轴与轴套过盈协作压入力计算公式：
P=2p ?rlf 应为“—”
i 2
? 1
p?
i 2r
2
r2?r2
3 2
r2?r2
?2 1
?
????2
1E(r2?r2) E(r2?r2) E E
1
1 3 2 2 2 1 1 2
?=0.075mm,r1=70mm,r2=100mm,r3=135mm,E1=E2=2.1?105Mpa,u1=u2=0.3,l=150mm,f=0.15
带入公式得：
Pi= 12.3954Mpa
P=1.7524?105N=17874.48kgf (17.524t)
?=0.075mm,r1=70mm,r2=100mm,r3=135mm,E1=E2=2.1?105Mpa,u1=u2=0.3,l=190mm,f=0.15
带入公式得：
Pi= 12.3954Mpa
P=2.2196?105N=22639.92kgf (22.196t)
B87C机头衬套压入力：
δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15
代入公式得：22.6T/26.7T——大值是按u1起作用算得
FT160A架体横臂压入力：
δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15
代入公式得：4.9T/5.8T——大值是按u1起作用算得
过盈联接
确定压力p；
传递轴向力F
传递转矩T
承受轴向力F和转矩T的联合作用
确定最小有效过盈量，选定协作种类；
计算过盈联接的强度；
计算所需压入力；〔承受压入法装配时〕
计算包涵件加热及被包涵件冷却温度；〔承受胀缩法装配时〕
包涵见外径胀大量及被包涵件内径缩小量。
协作面间所需的径向压力p
过盈联接的协作面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异
的。
1〕传递轴向力F当联接传递轴向力F时〔图7-20〕，应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，协作面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
图: 变轴向力的过盈联接 图: 受转矩的过盈联接
设协作的公称直径为人协作面间的摩擦系数为人协作长度为l，则
F=πdlpf
f
因需保证F≥F，故
f
[7-8]
2〕传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，协作面间所能产生的摩
擦阻力矩M
f
应大于或等于转矩T。
设协作面上的摩擦系数为f①，协作尺寸同前，则
M=πdlpf·d/2
f
因需保证M≥T．故得
f
[7-9]
①实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。
协作面间摩擦系数的大小与协作面的状态、材料及润滑状况等因素有关，应由试验测定。表7－5给出了几种状况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表: 摩擦系数f值
压 入 法 胀 缩 法
联接零件材
无润滑时f
有润滑时联接零件材
结合方式，润滑 f
料 f 料
钢—铸钢 0.11 0.08
钢—钢
油压扩孔，压力油为矿物油
油压扩孔，压力油
0.125
钢—构造钢 0.10 0.07 为甘油，结合面排 0.18
油干净
钢—优质结 0.11 0.08 在电炉中加热包 0.14
构钢容件至300℃在电炉中加热包钢—青铜0.15?0.200.03?
构钢
容件至300℃
在电炉中加热包
钢—青铜
0.15?0.200.03?0.06
容件至300℃以 0.2
后，结合面脱脂
钢—铸铁
0.12?0.150.05?0.10
钢—铸铁
油压扩孔，压力油为矿物油
0.1
金
3〕 承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为
无润滑 0.10?0.15
[7-10]
过盈联接的最小有效过盈量δmin
依据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为P时的过盈量为
Δ=pd(C/E+C/E)×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量
1 1 2 2
应为
[7-11]
式中：
p——协作W问的任向活力，由式〔7?8〕?(7?10〕计算；MPa；d——协作的公称直径，mm；
E、E——分别为被包涵件与包涵件材料的弹性模量，MPa；
1 2
C——被包涵件的刚性系数
1
C——包涵件的刚性系数
2
d、d——分别为被包涵件的内径和包涵件的外径，mm；
1 2
μ、μ
1
——分别为被包涵件与包涵件材料的泊松比。对于钢，μ=